分析浮法玻璃锡槽中温区水包在浮法玻璃生产实践的基础上，提出并实施了对锡槽中温区水包的改造；通过对比改造前后的生产情况，验证了新型水包的优越性。
关键词
锡槽中温区水包 改造
1 锡槽中温区水包改造的提出
我厂浮法一线自2003年点火投产以来，生产较为稳定，但也存在一些问题。这些问题的存在阻碍了浮法玻璃产质量的提高，主要表现在以下几个方面。
（1）该浮法生产线设计拉引量为400吨/日。点火投产时，其拉引量为400吨/日。2003年年底生产稳定后，通过增加锡槽中温区水包对数的方式（将原来中温区四组共8对U形水包增加为四组11对）来提高产量，拉引量达到了430吨/日。
2005年，将拉引量提高到450吨/日后，原有的四组11对水包已不能满足成型要求，生产中出现了玻璃带进入退火窑时其温度变高，玻璃带边部与中部温度差较大等问题。极大地增加了退火的难度，容易出现炸板，阻碍了玻璃产量的提高。增加拉引量后，中温区温度更高，玻璃板收缩率变大，在生产薄玻璃时，各拉边机更加靠近槽壁，增加了成型区生产不稳定性。
（2）该浮法线由于采用各部冷却强度相同的U形水包，能够引起锡液横向温差，由此引起玻璃板中边部厚薄差。
（3）该浮法线在生产中，麻点一直较多，水包清洗较为频繁，平均每月6次，一次落板约30分钟，减少产量约1000重箱，对玻璃产质量影响严重。
公司技术人员通过对上述问题的有效分析指出，可以通过对中温区水包进行改造克服上述困难。具体做法是将中温区全部四组水包由原来的U形构造改为箱式蛇形构造。新水包明确区分出冷却部与非冷却部。其主体为冷却部，采用箱式蛇形整体构造，减少水包缝隙。
箱式蛇形水包使用时能增强玻璃带中部的冷却强度，均化进入退火窑的玻璃带横向温度，避免玻璃带中部温度高于边部造成玻璃板应力不均而炸裂。也可以提高锡槽边部的锡液温度，从而减少厚薄差。由于箱式蛇形水包采用整体构造，减少了缝隙，可以降低槽内积聚物形成麻点的机会，减少清洗水包的次数。箱式蛇形水包整体冷却强度高于U形水包，在提高拉引量的情况下，也能满足冷却要求，为提高产量创造了有利条件。
2 锡槽中温区水包改造的实施
该浮法线锡槽中温区水包共四对，即每组一对。改造后的水包从前至后其尺寸分别为：
1#中温区水包冷却部长为3.2米，非冷却部长为2.0米，冷却部前端宽0.4米、后端宽0.35米，水包厚度为0.06米。
2#中温区水包冷却部长为3.2米，非冷却部长为2.0米，冷却部前端宽0.4米、后端宽0.4米，水包厚度为0.07米。
3#中温区水包冷却部长为3.2米，非冷却部长为2.0米，冷却部前端宽0.36米、后端宽0.36米，水包厚度为0.06米。
4#中温区水包冷却部长为3.2米，非冷却部长为2.0米，冷却部前端宽0.28米、后端宽0.28米，水包厚度为0.06米。
水包进水管管径由原来的25毫米改为40毫米。同时完成水包小车的加长加宽以及总供水管路的管径增大等配套项目改造。
3 水包改造前后的数据对比
水包改造前后，我们着重从以下几个方面收集对比了数据。
（1）水包出水水温变化
水包出水水温变化如表1所示。
表1 水包出水水温变化表
循环水 循环水 1#水包 2#水包 3#水包 4#水包
温度 压强 出水温度 出水温度 出水温度 出水温度
改造前 29.7℃ 0.32MPa 43.5℃ 44.1℃ 44.0℃ 43.5℃
改造后 30.9℃ 0.32MPa 40.9℃ 44.0℃ 43.7℃ 41.1℃
（2）中温区空间温度变化
该浮法线中温区以锡槽轴对称中心线为对称要素分布三个温度测控点（22区、24区、26区）。换水包前后各温控点温度如表2、表3所示。数据来源于5毫米厚、原板宽3380毫米、拉引量450吨/日的玻璃生产现场。
表2 水包改造前中温区各温控点温度表
22区 24区 26区
00：00 690℃ 751℃ 689℃
08：00 689℃ 750℃ 688℃
16：00 691℃ 750℃ 688℃
表3 水包改造后中温区各温控点温度表
22区 24区 26区
00：00 668℃ 721℃ 667℃
08：00 669℃ 720℃ 668℃
16：00 669℃ 721℃ 668℃
（3）麻点数目由2006年2月份的814个减少为06年3月份的521个，下降了36个百分点。水包清洗次数也由2006年2月份的6次减少为06年3月份的3次。玻璃板厚薄差差值由改造前的0.12毫米减小为改造后的0.06毫米。每月可增产玻璃约500重箱,节约盐棉约90公斤。
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